Tekniske forhold for store akselsmiinger

De tekniske forholdene til store akselsmiinger, for konvensjonell smiing, rollen som smiing skal fullføres i etapper.
Det første trinnet: støpevevet er hovedsakelig brutt grundig, for å oppfylle kravene til mekaniske egenskaper, spesielt Ak-verdien, er veldig følsomt, så det er ikke tillatt å beholde støpevevet. Dette stadiet oppnås ved en enkelt eller to opprørt tegning.
Den andre fasen: fullstendig smiing av de indre porefeilene, strengt forhindret initiering av nye sprekker inne, for å oppfylle de tekniske kravene til ultralydtesting.
Det tredje trinnet: smiingsmetoden (kontrollert smiing) som kontrollerer de termodynamiske parametrene brukes til å kontrollere genereringen av blandede krystaller.
Det andre trinnet har funksjonene til det første trinnet, men det første trinnet oppfyller kanskje ikke kravene til det andre trinnet; Tredje trinn må ha effekten av første trinn, andre trinn kan ikke oppfylle kravene til tredje trinn i det hele tatt.
I hele formingsprosessen for akselsmiing er det bare optimalisering og kombinasjon av ny smiteknologiteori og teknologi som kan gjøre at deformasjonsmekanismen til hvert trinn får den beste koordineringen. Hovedpunktene er:
1) Ved hvert øyeblikk av smideformasjon bør den indre strekkspenningen unngås eller reduseres, og forekomsten av toveis strekkspenning bør elimineres.
2) I deformasjonsstadiet dominert av å bryte støpestrukturen, kan konisk platesmiing og ny FM-smiingsmetode tas i bruk (ikke bare amboltbreddeforholdet W/H brukes til å kontrollere den aksiale strekkspenningen i midten av emnedeformasjonssonen, Materialbreddeforholdet B/H brukes til å kontrollere den tverrgående strekkspenningen i midten av emnedeformasjonsområdet, og smimetoden for å bruke vanlig flat ambolt på toppen og stor plattform på bunnen) eller LZ smimetode (flat ambolt) tegneprosess med materialbreddeforhold B/H og amboltbreddeforhold W/H for å kontrollere den indre kvaliteten på smiingen).
3) I deformasjonsstadiet dominert av indre porer, skal det fullføres i én tegning. Ny FM-smimetode eller LZ-smimetode kan tas i bruk for tegning, og JTS-metode kan legges til i midten, og det er ikke tillatt å ha flat grov deformasjon etter JTS-komprimering.
4) Tegningslengdemetoden bør først velge LZ smimetode for å kontrollere, for eksempel amboltbreddeforholdet W/H er for lite til å oppfylle kravene, velg deretter en ny FM smimetode. Enten LZ smimetode brukes eller ny FM smimetode brukes, bør rimelig tilpasning av breddeforhold B/H, breddeforhold B/H og reduksjonsforhold â³H/H kontrolleres strengt. JTS smiprosess kan brukes i smiprosesser på 300 MW og over.
5) Når emnet varmes opp i hoveddeformasjonsstadiet, bør den innledende smitemperaturen nå 1250 ~ 1270â, og nok holdetid bør garanteres for å lette segregeringsdiffusjonen og sikre jevn temperatur på dårlig materiale.
6) Det firkantede seksjonsemne omdannes til et rundt seksjonsemne, som tillates presset inn i oktaedrisk legeme av flat ambolt. Resten av formingsprosessen skal fullføres med den øvre og nedre V-formede ambolten på 120° eller 135°.
7) For å eliminere blandet krystallkontrollert smiing, kan høytemperaturstoppsmiing eller lavtemperaturstoppsmiingsprosess brukes.
I den konvensjonelle smiingsprosessen for smiing av store skafter, er problemet at rollen til den forrige prosessen kan bli eliminert eller svekket av den etterfølgende prosessen. Derfor bør den konvensjonelle smiteknologien reformeres i henhold til den nyutviklede smiteknologiteorien - funksjonen til smiing bør fullføres i etapper, det vil si å løse problemene med forskjellig innhold i forskjellige stadier med klare mål. På denne måten kan man oppnå tidsbesparelse, arbeidsbesparelse og god kvalitet.
Det er mulig å få deformasjonsmekanismen til hvert trinn til å få den beste koordineringen ved å bruke den nyutviklede teknologien som kjegleoppsetting, LZ-smiing eller FM-smiing som kontrollerer materialbreddeforholdet B/H og amboltbreddeforholdet W/H samtidig, og smiing som styrer de termodynamiske parameterne.